Blog do Professor Edson

Estruturas de proteção costeira (parte 02) – Quebra-mar

2018-02-10T06:17:00.001-08:00

Os Quebra-mares são obras longitudinais não aderentes, e tem este nome devido a sua implantação ser paralela a linha da costa e a certa distância da mesma, portanto, sem ligação. Normalmente são implantados em locais de profundidades maiores que os espigões, com a função de proteção da costa. são elementos concebidos para a proteção da costa travando a ação das ondas numa determinada área. Esta proteção é obtida devido às características destas estruturas, que dissipam e refletem a energia das ondas que as atingem . Sendo estas estruturas muito utilizadas em portos com o objectivo de tirar partido das suas características e possibilitar zonas de fraca ondulação, facilitando com isto a amarração de navios.

Figura: Quebra-mar instalado na entrada/boca do porto do Recife/PE.

Quebra-mares destacados

São elementos singulares ou múltiplos. Estas estruturas não impedem a ação das ondas incidentes, são consideradas como uma barreira as ondas para dissipação da sua energia. Tendendo ao acumulado de material na sombra da obras formando uma saliência chamada de tômbolo (CECCARELLI, 2009; SOUZA, 2011).

Figura – Quebra-mar (Olinda/PE)

Figura: Quebra-mar em Alicante, Espanha.

Figura: Quebra-mar em Presque, Pensilvânia, EUA.

De forma análoga aos Espigões, este tipo de quebra-mar têm a capacidade de controlar a distribuição de sedimentos ao longo da costa. Sendo necessário um cuidado maior em relação ao último quebra mar, o que pode ser solucionado com a criação de seção de transição, reduzindo gradualmente os quebra-mares e aproximando-os da costa (SOUZA, 2011). Devendo-se também evitar a formação de tômbolos muito desenvolvidos, que podem representar problemas sanitários por criarem barreiras à livre circulação e renovação da água (Figura x). Estes tômbolos também podem agravar os processo erosivos à sotamar (SILVA, 2015).

Figura x : Tâmbolos muito desenvolvidos (Paulista/PE)

Devem-se realizar estudos ambientais, hidrodinâmicos e paisagísticos antes da implantação dos quebra-mares. Tal estrutura pode, por vezes, ser imersas na sua totalidade sem a necessidade de vão entre eles, o que faz com que contribuam para o rebentamento precoce das ondas, além de permitirem que os sedimentos possam galgá-las mais facilmente.

Ao serem submersos, desde logo constituem um fator de risco, tanto para os banhistas como para as embarcações. Esta solução tem a seu favor a questão da estética paisagística, uma vez que o quebra-mar não é visível acima da superfície do mar (SOUZA, 2011).

Figura: Quebra-mar submerso.

Quebra-mares recife

Os quebra-mares recife (reef breakwaters) são estruturas submersas paralelas à costa, podendo ser longas ou curtas, de cristas largas ou estreitas e mais ou menos profundas, dependendo do projecto em questão (PILARCZK apud SOUZA, 2011). Estas estruturas tem como objetivo a redução da ação das ondas sobre a costa, antecipando a sua arrebentação para o local de implantação da estrutura.

Assim como os quebra-mares destacados, são usualmente constituídas por enrocamento ou concreto, podendo ainda serem projetadas para permanecerem imóveis ou remodelarem-se sob a ação das ondas. Tal como os quebra-mares destacados submersos, podem acarretar problemas para nadadores e embarcações, por estarem completamente abaixo da superfície do mar.

Figura: Imagem de um quebra-mar recife

Figura: Efeito de um quebra-mar recife e quebra-mar submerso na quebra da energia da onda e na deposição de materiais.

Para saber mais a respeito do efeito do quebra mar recife...link: http://homepages.cae.wisc.edu/~chinwu/CEE514_Coastal_Engineering/2008_Students_web/KC/background.html

Desvantagens:

A principal desvantagem do quebra-mar está associada ao seu custo de construção, que está diretamente relacionado com a sua localização em relação à praia. Quando posicionado a uma distância muito grande da costa, aumenta o volume da seção transversal, além de exigir para sua execução uma ponte provisória de acesso mais extensa, acarretando um aumento considerável dos custos (FADURPE, ND).

Referências:

Foto: Norfolk-England

http://aeroengland.photodeck.com/media/191cc356-53bd-4be1-9c5d-139b95415063-aerial-photograph-of-artificial-reef-offshore-breakwater-at-s

CECCARELLI, T.S., Paradigmas para os projetos de obras marítimas no contexto das mudanças climáticas. Dissertação (Mestrado). Escola Politécnica da Universidade de São Paulo, São Paulo, 2009.

FADURPE. Estudo da dinâmica costeira para redução/ contenção do processo de erosão da falésia do Cabo Branco e da praia Ponta do Seixas no litoral de João Pessoa – PB. FADURPE, João Pessoa, 2009.

SILVA, H.P., Contenção do processo de Erosão Costeira e Estabilização da Linha de Costa da Praia do Meio, Município de Natal. Projeto Básico. Prefeitura Municipal de Natal, Natal, 2015.

SOUZA, N.M.B., Obras Marítimas de Acostagem: O caso do Porto de abrigo da ilha do Porto Santo. Dissertação (Mestrado). Universidade da Madeira, Portugal, 2011.

MOHAN, R. K., O. MAGOON, O., PIRRELLO, M., Advances in coastal structure design, American Society of Civil Engineers, New York, 2003.

KAMPHUIS, J.W., Introduction to Coastal engineering and Management., World Scientific Publishing, Singapore, Vol 16. 2000.

Estruturas de proteção costeira (parte 01) - Espigões

2018-02-02T10:34:00.003-08:00

São diversas as estruturas marítimas, sendo estas aplicadas como medida de defesa e proteção costeira contra a erosão e a inundação da costa, também agindo e favorecendo a estabilização ou ampliação da linha da costa. Estas estruturas, ao impedirem a livre ação das ondas e ordenarem/direcionarem a circulação de sedimentos, protegem praias, costas, bacias e portos.

Segundo Ceccarelli (2009), as obras de proteção costeira podem ser classificadas, quanto à sua localização, em obras transversais (espigões), Obras longitudinais aderentes e não aderentes, alimentação artificial das praias, diques, fixação de dunas de areia e comportas.

Espigões

Uma destas estruturas são os espigões (groins) que são usualmente implantados de forma perpendicular à praia e quase sempre em linha reta e são projetadas para interceptar à deriva litorânea favorecendo a construção da praia de proteção e atrasando a erosão da praia existente (KAMPHUIS, 2000; SILVA, 2015).

Figura: Espigão - Fortaleza/CE

Segundo Souza (2011), os espigões têm como principal função impedir/interceptar a livre circulação dos sedimentos no sentido longitudinal, protegendo, desta forma, a costa da erosão. O autor acrescenta que o sucesso de um ou mais elementos destes têm pode ser determinada pela percentagem de material sólido que fica retida a barlamar(antes no sentido das correntes) dos espigões. A inserção de espigões na costa, geralmente, promove o efeito de acúmulo sedimentar a barlamar (“updrift”) e de erosão a sotamar (“downdrift”). Este processo é minimizado quando o transporte de sedimento longitudinal da costa ocorre nos dois sentidos (SILVA, 2015). Não sendo indicado para áreas onde o transporte de sedimentos for fraco ou que a direção deste transporte de sedimentos for variável (CECCARELLI, 2009).

Normalmente o efeito esperado pelo espigão é a deposição na praia a montante e a erosão da praia a jusante.

Figura: Campo de espigões e seus efeitos

Figura: Espigão e efeito esperado na linha de costa

Figura: Campo de Espigões e o efeito esperado de acordo com a direção do transporte dos sedimentos

Quando aplicado em conjunto com outros espigões é chamado de campo de espigões.

Figuras: Campo de espigões (Olinda/PE)

Vários itens devem ser verificados para o dimensionamento de um espigão, dentre os quais: parâmetros hidrodinâmicos, o comprimento, a altura e a permeabilidade da estrutura e dos materiais adotados, o tempo de enchimento e o espaçamento entre eles, bem como as mudanças esperadas ao nível da costa (SOUZA, 2011;

Os espigões também podem ser utilizados para reter materiais de praias artificiais ou evitar a deposição de sedimentos em zonas específicas, como, por exemplo, junto à foz de um rio. Outra utilidade é o seu emprego para atenuar ou desviar fortes correntes de maré, além de poderem ser também utilizados para diminuir a reflexão das ondas.

Os espigões são construídos na maioria dos casos através do uso de enrocamento, com a vantagem se serem flexíveis, adaptáveis as acomodações do terreno. Também podem ser constituídos por sacos preenchidos com argamassa ou concreto ou ainda com estacas pranchas preenchidas com concreto ou agregados (CECCARELLI, 2009; SOUZA, 2011).

Posicionamento

Estas estruturas devem estender-se desde a posição extrema em terra atingida pela água do mar até à zona de início da rebentação. Além disto, para que possam ser funcionais para além da zona de movimentação normal da praia, devem possuir uma altura superior àquela correspondente ao nível máximo da água, de modo a evitar o flanqueamento da estrutura (MOHAN apud SOUZA, 2011).

A estrutura, com tal extensão, ainda permite uma determinada proporção de transporte longitudinal de sedimentos durante os períodos de maior agitação ondulatória. Apesar da zona de rebentação variar com o nível do mar, com a altura das ondas e com as feições batimétricas junto à praia, consideram-se como espigões longos os que se estendem para além da zona de rebentação e como curtos aqueles que se prolongam apenas até um ponto próximo da zona de rebentação. Os espigões também podem ser classificados como altos ou baixos, de acordo com a altura que apresentam, característica que tem influência direta na permissão do transporte de sedimentos sobre a estrutura.

Figura: Campo de espigões em Fortaleza/CE

Figura: Campo de espigões em Long Island/NY

Ainda segundo Souza (2011), o espigão pode ser construído com cristas “inclinadas”, de forma a manter o perfil da praia e se mostra uma forma mais econômica.

Referências:

CECCARELLI, T.S., Paradigmas para os projetos de obras marítimas no contexto das mudanças climáticas. Dissertação (Mestrado). Escola Politécnica da Universidade de São Paulo, São Paulo, 2009.

SILVA, H.P., Contenção do processo de Erosão Costeira e Estabilização da Linha de Costa da Praia do Meio, Município de Natal. Projeto Básico. Prefeitura Municipal de Natal, Natal, 2015.

SOUZA, N.M.B., Obras Marítimas de Acostagem: O caso do Porto de abrigo da ilha do Porto Santo. Dissertação (Mestrado). Universidade da Madeira, Portugal, 2011.

MOHAN, R. K., O. MAGOON, O., PIRRELLO, M., Advances in coastal structure design, American Society of Civil Engineers, New York, 2003.

KAMPHUIS, J.W., Introduction to Coastal engineering and Management., World Scientific Publishing, Singapore, Vol 16. 2000.

EROSÃO COSTEIRA

2018-01-28T15:54:00.001-08:00

A erosão costeira é um dos sérios problemas que enfrentam diversas comunidades costeiras ao redor do globo. Poulton et al. (2006) relatam que as consequências para a vida, os bens e o meio ambiente podem ser enormes. Contudo, os perigos e as consequências são normalmente negligenciados pelos proprietários privados de áreas costeiras e de forme igualitária poder público nas suas diferentes esferas. Diante disto, a ocupação desenfreada é um dos principais agentes transformadores em regiões com grandes riscos, uma vez que os fenômenos naturais são em sua maioria previsíveis (Souza et al., 2005; Suguio, 2010).

As áreas costeiras caracterizam-se pelas situações de tênue equilíbrio dinâmico, como por exemplo, entre as taxas de deposição e de erosão das feições costeiras, que caracterizam as costas em avanço ou em retração, respectivamente (Suguio, 2010). Por sua vez, o seu estudo é um dos aspectos fundamentais nas pesquisas desenvolvidas sobre os ambientes costeiro e marinho, pois o conhecimento do grau de vulnerabilidade em relação à erosão da linha de costa é informação fundamental para a definição dos limites passíveis de serem edificados (Muehe, 2006). A vulnerabilidade costeira aborda a probabilidade de exposição ao risco/perigo de ocorrências de processos erosivos e com estas informações é possível a identificação dos locais onde devem ser empreendidos maiores esforços de gestão sustentável de uso e ocupação da zona costeira.

A abordagem de riscos e vulnerabilidade é utilizada pelo gerenciamento costeiro com o objetivo de promover a segurança das pessoas, já que os responsáveis pela sua implementação devem estar preparados para detectar e tomar decisões que podem afetar a população como, por exemplo, aqueles que constroem suas residências próximas às bordas de falésias. Tais decisões dependem, prioritariamente, de se identificar quais os processos que estão se desenvolvendo e com qual intensidade, com estas informações, o processo de tomada de decisão será claro e seguro (Dewez et al., 2013).

Além destes, com o estudo mais amplo é possível definir quais as intervenções necessárias para a contenção do avanço do mar em área densamente povoadas.

EROSÃO EM PRAIAS

Praias são erodidas quando elas perdem mais sedimento do que ganham, uma questão de balanço sedimentar. Segundo Bird (2006), o processo pode ser originado a partir do ataque das ondas durante tempestades, bem a redução dos sedimentos originários dos rios e falésias. Em outras palavras, a construção de um barramento em um rio a dezenas de quilômetros da foz pode causar o desequilíbrio nas praias que recebiam os sedimentos deste referido rio.

Vale salientar que em praias, tanto pode acontecer a erosão quanto a acresão. A acresão é o fenômeno natural de engorda da praia. Nas praias é comum que em determinado período do ano a mesma esteja sofrendo o processo de acresão, e em outra parte do ano ocorra o processo contrário de erosão de forma que se mantém o equilíbrio.

EROSÃO EM FALÉSIAS

Em falésias apenas acontece os processos erosivos que podem ser causados por:

-Chuvas;

-Ventos;

-Sobrepressão;

-Ação do homem;

-Ondas;

-Mares;

-Expansão dos argilominerais;

-Intemperismos biológico;

Los Angeles - EUA

Inglarerra

EUA

Inglaterra

Referências:

BIRD, E.C.F. Coastal Geomorphology: An Introducion. 2ª Ed. Wiley, Chichester, 2008.p.436.

DEWEZ, T.J.B.; ROHMER, J.; REGARD, V.; CNUDDE, C. Probabilistic coastal Cliff collapse hazard from repeated terrestrial laser surveys: case study from Mesnil Val. Journal of Coastal Reserch, Special Issue n° 65, p. 702-7070. Abril 2013. doi: 10.2112/SI65-119.1

MUEHE, D. O litoral brasileiro e sua compartimentação. In: Sandra Baptista da Cunha e Antonio José Teixeira Guerra (orgs.), Geomorfologia do Brasil, pp.273-349, Bertrand Brasil, 4ª ed., Rio de Janeiro, RJ, Brasil. 2006.

POULTON, C.V.L.; LEE, J.R.; HOBBS, P.R.N.; JONES, L.; HALL, M.l. Preliminary investigation into monitoring coastal erosion using terrestrial laser scanning: case study at Happisburgh, Norfolk. British Geological Survey, Keyworth, Nottingham, n°56, p. 45-64. 2006.

SOUZA, C.R.G.; SUGUIO, K.; OLIVEIRA, A.M.S.; OLIVEIRA, P.E. “Quaternário do Brasil”, p.130-152, Holos Editora, Ribeirão Preto, SP, 2005

SUGUIO, K. Geologia do quaternário e mudanças ambientais. 2ª Ed. São Paulo, Oficina de Textos, p. 408. 2010.

Noruega vai construir o primeiro túnel para navios de grande porte no mundo

2017-03-29T16:56:00.003-07:00

O governo da Noruega deu o sinal verde ao anunciou que quer construir o primeiro túnel no mundo para navios, com o objetivo de ajudá-los a navegar por uma secção instável da costa sudoeste do país.

O túnel, que terá o nome de Stad Ship Tunnel, será localizado no ponto mais estreito da Península de Stad.

O projeto custará 2,7 bilhões de krone (£ 260 milhões), mas a Noruega - com sua enorme riqueza de petróleo e gás do Mar do Norte - pode facilmente pagá-la.

O túnel, através da Península Stad, no oeste da Noruega, será grande o suficiente para permitir que atravesse navios de até 16.000 toneladas métricas, incluindo cargueiros e navios de cruzeiro.

Atualmente, o Norwegian Coastal Express navios de cruzeiro e ferries vela para a cidade de Aheim sobre o Vanylvsfjord e, em seguida, tem que percorrer todo o caminho em torno da Península Stad para chegar Måløy.

O túnel em si é configurado para se tornar uma atração turística em seu próprio direito quando se abre em 2029. O projeto do túnel foi escolhido, em vez de um canal de navio tradicional, por causa dos danos ambientais que um canal faria à península.

A via de passagem para os barcos terá 1,7 quilómetros e será construída numa parte da encosta montanhosa da península, ligando duas grandes entradas do mar entre altas montanhas rochosas, marcas características da costa da Noruega.

Já existem túneis para barcaças, como o Canal do Midi em França, mas o túnel de Stad será o primeiro no mundo capaz de acomodar cargas de grande porte e navios de passageiros até 16,000 toneladas.

"Será o primeiro túnel no mundo que poderá ser usado por grandes barcos como navios cargueiros ou o 'Coastal Express'", o navio turístico que percorre a costa norueguesa, disse Ottar Nygaard, presidente da pequena localidade de Selje e responsável pelo projeto.

De acordo com um recente estudo realizado pela empresa especializada Nordvest Fjordservice, nas águas da península de Stad ocorreram 46 acidentes e 33 mortes desde o fim da Segunda Guerra Mundial.

http://www.dailymail.co.uk/news/article-4283200/Norway-spend-260million-ship-tunnel.html

CASO DE OBRA DE BARRAGEM COM PROBLEMA – Galgamento de Barragem

2014-09-14T16:51:00.004-07:00

1. INTRODUÇÃO

O Açude de Orós está localizado no município de Orós, Estado do Ceará, aproximadamente a

450 km de Fortaleza, no rio Jaguaribe, e drena uma área de 25.000 km². Trata-se de um reservatório de uso múltiplo, tendo como finalidades: a perenização do rio Jaguaribe; irrigação do médio e baixo Jaguaribe; piscicultura; culturas agrícolas de áreas de montante; turismo e aproveitamento hidrelétrico .

2. ENTENDA O CASO

Extensivamente estudado desde 1919, o projeto previa barragem com altura máxima de 54 m,

crista na El. 209 m com 10 m de largura, taludes montante 2,5H:1,0V e taludes jusante 2,0H:1,0V. A barragem teve sua construção iniciada em 1958, com maciço em terra zonada, composto por:

• núcleo impermeável, correspondente à maior parte do maciço, constituído por mistura de argila, silte e areia e algum pedregulho, espalhado e compactado em camadas de 15 cm por meio de rolos pé-de-carneiro. Ocupa no topo praticamente toda a largura da pista e se estende com talude 1,0H:1,0V tanto para montante como para jusante. A massa específica aparente seca máxima deste material era de 1820 kg/m³ no teor de umidade de 14,5% (umidade ótima), 1795 kg /m³ a 13,5% de teor de umidade e de 1750 kg/m³ a 12,5% de teor de umidade;

• zona intermediária, constituída por mistura de areia e pedregulho, obtidos de escavação no leito do rio e de afluentes, compactada em camadas de 30 cm pela passagem de rolos vibratórios;

• zona exterior, constituída por enrocamento obtido da escavação do vertedouro e de pedreira, lançado em camadas horizontais com cerca de 1 m de espessura.

Às 00:17 de 26/03/1960, quando a crista do maciço ainda estava próxima à El. 190 m, houve o galgamento devido à insuficiência das obras de desvio, a uma taxa de cerca de 400 m³/s, com lâmina máxima de cerca de 0,80 m, sendo que todo o processo se desenvolveu ao longo de 12 h a 18 h .

Após várias tentativas para conter o transbordamento, julgou-se recomendável controlar o acidente abrindo uma vala no eixo do vertedouro utilizando explosivos, às 10:00 do dia 26/03/1960, por onde a água passou a fluir em catarata, erodindo o maciço no eixo do vertedouro até a fundação. O desgaste do topo da barragem recoberto pelas águas foi pequeno, conformando um canal bem definido, de paredes quase verticais na fenda central (Figura 1).

Como resultado da ruptura, a cidade de Limoeiro do Norte ficou praticamente toda alagada durante a manhã do dia 27/10/1960. Não houve registro de mortes.

Figura 1: Maciço do Açude de Orós após o galgamento.

BIBLIOGRAFIA

SALIBA, Aloysio P. M. Uma nova abordagem para análise de ruptura por galgamento de barragens homogêneas de solo compactado. 2009. Tese (Doutorado em Engenharia) –

Escola de Engenharia, Universidade Federal de Minas Gerais, Belo Horizonte, 2009.

Túnel Liner (Método não destrutivo)

2014-02-16T15:48:00.001-08:00

BUEIROS METÁLICOS EXECUTADOS SEM INTERRUPÇÃO DO TRÁFEGO

1. GENERALIDADES

Esta especificação trata dos procedimentos a serem seguidos na execução de bueiros metálicos montados sob vários tipos de terrenos naturais, bem como sob aterros existentes, sem interrupção do tráfego (Método Não Destrutivo).

2. MATERIAIS

2.1. Chapas metálicas corrugadas galvanizadas

Serão utilizadas chapas metálicas corrugadas galvanizadas para os casos em que não sejam previstas condições de utilização agressivas. As chapas serão fornecidas pelo fabricante acompanhadas dos parafusos e porcas necessárias à montagem, bem como das ferramentas apropriadas.

2.2. Chapas metálicas corrugadas revestidas com epoxy

A utilização de chapas metálicas corrugadas revestidas com epoxy é indicada para situações em que sejam previstas condições de utilização agressivas, como aquelas prevalentes em regiões litorâneas, regiões urbanas e na condução de esgotos sanitários e/ou despejos industriais.

Além das porcas, parafusos e ferramentas necessárias à montagem, o fabricante deverá fornecer pincéis e resina epoxy destinados ao retoque de eventuais pontos em que o revestimento tenha sido danificado durante o transporte ou manuseio das chapas.

2.3. Material de enchimento

Para o enchimento dos espaços vazios existentes entre a face externa das chapas metálicas corrugadas e o solo de aterro será utilizada argamassa fluida constituída de solo argiloso, cimento e água, obedecendo ao seguinte traço aproximado, estabelecido para um misturador com capacidade de 250 l:

* Cimento: 13 kg

* Água: 20 l

* Argila peneirada: 250 kg

A argamassa assim preparada deverá apresentar uma resistência à compressão simples, aos 28 dias, de no mínimo 1,5 Mpa.

Equipamento de mistura e estoque de chapas

2.4. Material vedante

Caso se deseje incrementar a estanqueidade do bueiro metálico deverão ser introduzidas tiras de feltro nas emendas das chapas.

3. EXECUÇÃO

As etapas executivas a serem atendidas na construção dos bueiros metálicos pelo Método Não Destrutivo são enumeradas a seguir :

3.1. Investigação do Terreno

Previamente à execução da obra deverão ser efetuadas sondagens à percussão, objetivando a determinação do nível do lençol freático e dos resultados de SPT (Standart Penetration Test). Estes parâmetros se prestarão a orientar a escolha do tipo de escoramento a ser adotado.

3.2. Abertura de Poços de Ataque

Caso não seja viável, em função das condições locais, o emboque direto, deverão ser abertos, em pontos convenientes, poços de ataque de seção circular, escorados com as mesmas chapas metálicas e diâmetro imediatamente superior ao utilizado no túnel.

Os poços de ataque revestidos poderão ser aproveitados como poços de visita definitivos, caso julgado necessário.

Fotos do poço de inspeção

3.3. Esgotamento

No fundo do poço de ataque, caso necessário, deverá ser escavado um reservatório onde se instalará uma bomba d’água elétrica submersa. O reservatório deverá ficar em cota mais baixa do que a da geratriz inferior do bueiro, recebendo toda a água de infiltração advinda das paredes do poço de ataque e do próprio corpo do bueiro. Para favorecer o escoamento da água de infiltração, o bueiro deverá ser executado no sentido de jusante para montante.

Detalhes das tubulação de ventilação(Branco) e de esgotamento(em azul)

3.4. Implantação

Tendo sido locado o eixo da obra, será iniciada a escavação manual da frente de ataque, que poderá se dar a partir do próprio talude de aterro ou de um poço de ataque.

A escavação deverá ser feita dentro de um perímetro o mais próximo possível à circunferência externa do bueiro e com profundidade aproximadamente igual ao comprimento de cada chapa, em geral 46 cm.

Imediatamente após a escavação, será executada a montagem do primeiro anel, ajustando-se as chapas ao terreno e fixando-as uma às outras com os parafusos e porcas específicas.

Para o prosseguimento das operações serão repetidas sucessivamente etapas de escavação e montagem de cada anel.

Depois de montado o anel novas séries de operações permitem a montagem dos anéis seguintes e, assim, sucessivamente. Os anéis serão soldarizados nos adjacentes por parafusos e porcas galvanizados de 16 x 32 mm ou 16 x 38 mm, de acordo com a bitola, que devem ser distribuídos ao longo dos flanges laterais dos anéis. As chapas de cada anel serão emendadas por transpasse de parafusos e porcas das mesmas dimensões, porém com o pescoço quadrado e providos de arruelas de pressão, que mantém o parafuso no furo também quadrado da chapa, para permitir que a porca seja apertada pelo lado interno.

3.5. Vedação

Na eventualidade de se desejar aumentar a estanqueidade do bueiro metálico, deverão ser introduzidas tiras de feltro nas emendas das chapas.

3.6. Enchimento

Os espaços vazios existentes entre a face externa dos anéis metálicos e o terreno natural deverão ser preenchidos a fim de se evitar recalques posteriores. Para tal, deverá ser utilizado o material fluido de enchimento especificado, o qual será injetado através de furos com diâmetro de 1 ½” executados em chapas alternadas. Para a injeção será utilizada bomba de deslocamento positivo, que permita recalcar a massa fluida com pressão de 1 Mpa. Opcionalmente, e a exclusivo critério da Fiscalização, o enchimento poderá ser feito, após a montagem de cada anel, com a utilização de soquetes de madeira especialmente construídos para este fim.

3.7. Acompanhamento Topográfico

A declividade e o alinhamento definidos no projeto serão controlados topograficamente, a cada etapa da montagem.

3.8. Condições Especiais

* Lençol Freático:

A presença de lençol freático elevado poderá levar à necessidade de soluções especiais para o seu rebaixamento, como a utilização de drenos sub-horizontais. Estes serviços especiais serão computados separadamente.

* Solos Inconsistentes:

Caso ocorram solos de baixa consistência, medidas especiais poderão ser necessárias, como por exemplo a injeção de aglutinantes no solo envolvente ao bueiro a executar. O tipo, a quantidade e o processo de injeção serão definidos através de estudos específicos, e considerados separadamente.

Poderá ser feito enfilagem tubular injetada com perfuração e aplicação de tubos metálicos SCH manchetados com injeção de calda de cimento para garantia da escavação sem que ocorra risco de desmoronamentos causando dano a obra e aos trabalhadores, o consultor geotécnico habilitado define a segurança da escavação e a metodologia executiva.

3.9. Bocas de Entrada e Saída

Concluída a montagem dos anéis de chapas metálicas corrugadas, serão executadas as bocas de jusante e montante em concreto. Para bueiros metálicos com diâmetro até 160 cm, serão utilizadas as mesmas bocas de saída indicadas para bueiros tubulares de concreto de diâmetros aproximadamente iguais. Já para bueiros metálicos com diâmetros superiores a 160 cm, serão adotados as bocas de saídas de bueiros celulares de concreto. Neste último caso, a boca do bueiro celular será adaptada para que o muro e testa se ajuste à seção circular do bueiro metálico.

Em qualquer caso, a extremidade do bueiro metálico será encorada no concreto pela utilização de 12 (doze) parafusos galvanizados de diâmetro de ¾”, com 6” de comprimento, dispostos a cada 30º ao longo do perímetro do bueiro.

4. CONTROLE

4.1. Controle Geométrico e de Acabamento

O controle geométrico consistirá na conferência, por processos topográficos correntes, do alinhamento, esconsidades, declividades, comprimentos e cotas dos bueiros executados e respectivas bocas.

As condições de acabamento serão apreciadas, pela Fiscalização, em bases visuais.

4.2. Controle Tecnológico

O controle tecnológico do concreto utilizado na bocas será realizado pelo rompimento de corpos de prova à compressão simples, aos 7 dias de idade, de acordo com o prescrito na NBR 12655 da ABNT. Para tal deverá ser estabelecido, previamente, a relação experimental entre as resistências à compressão simples aos 28 e aos 7 dias.

* As características geométricas previstas tenham sido obedecidas. Em especial, as deformações de estrutura avaliadas por medidas internas não devem ser superiores a 5% do diâmetro do tubo;

* A resistência à compressão simples estimada (fck) est. Do concreto utilizado nas bocas, definida na NBR 12655 da ABNT seja superior à resistência característica especificada.

Jerica

Retirada do material da escavação

Ventilador

Fonte: https://sites.google.com/site/naresi1968/naresi/31-execucao-de-tunnel-liner

Arenas da Dunas - Quase concluído em 25/12/13

2013-12-15T08:29:00.000-08:00

Estas imagens abaixo, mostram como ficará a Arena e os Viadutos e Túneis do Entorno.

Maquete do estádio Arena das Dunas.

Situação atual da construção há poucos dias da inauguração. (Visita 25/12/13)

RAA - Reação Álcali-agregado - Ocorrências em Edifícios (Recife/PE)

2013-12-08T10:16:00.004-08:00

A alguns anos atrás, foi identificado em blocos de fundação de edifícios na Região Metropolitana do Recife-RMR, o fenômeno da reação álcali-agregado RAA, problema que vem chamando a atenção da comunidade técnica local.

A RAA foi descoberta por acaso. Após o colapso do Edifício Areia Branca, em 14 de outubro de 2004, situado na Zona Sul da RMR. (Oliveira, 2005)

O Edifício Apolônio Sales, localizado na av conde da Boa Vista, Centro, passava por inspeções a pedido dos administradores do edifício. Após o incidente com o Edifício Areia Branca, resolveu-se abrir a fundação do edifício Apolônio Sales o qual apresentou quadro fissuratório. (Almeida,2007)

Foto 1 – Bloco de coroamento do edifício Apolônio Sales

Características do Edifício Apolônio Sales

Foto 2 – Vista da fachada do Edifício após reforma

ü Estrutura em concreto armado aparente

ü 13 pavimentos

ü 11.646 m² de área locável

ü 19 anos de construído

ü Fundação: Estacas de concreto armado centrifugado com diâmetros de 400mm a 700mm.

a. Jazida e tipo de agregado reativo utilizado.

Para a caracterização dos componentes do concreto, foram realizados diversos ensaios através dos testemunhos retirados dos blocos,

· Petrografia;

· Microscopia estereoscópica e óptica;

· Análise dos agregados;

· Microscopia eletrônica de varredura;

· Teor de álcalis solúveis;

· Expansão do agregado graúdo;

· Resistência à compressão;

· Resistência à tração por compressão diametral;

· Módulo de deformação.

Análise do agregado Graúdo:

Síntese das características do Agregado Graúdo

Síntese das características do Agregado Miúdo

De acordo com os ensaios o agregado graúdo mostrou-se como responsável pelo desenvolvimento de reações expansivas do tipo álcali-silicato, pela presenta de quartzo e feldspato em sua composição mineralógica. (Almeida, 2007)

Determinação do teor de álcalis solúveis

O teor de álcalis solúveis corresponde a 0,12 %. Esse valor é suficiente para o desencadeamento da reação química envolvendo os álcalis do cimento e o agregado reativo.

Determinação de expansão do Agregado Graúdo (Ensaio ASTM C 1260/05).

De acordo com os critérios estabelecidos pela ASTM C 1260/05, o agregado é considerado reativo se apresentar expansões aos 14 dias iguais ou superiores a 0,20 %, neste caso o valor apresentado foi de 0,29%.

Jazida

Nos estudos pesquisados não há indicação jazida de origem do agregado graúdo utilizado na obra. No entanto, na RMR são utilizados para a confecção de concreto os agregados graúdos provenientes de 6 pedreiras distintas há muitos anos. Essas pedreiras estão situadas em cinco cidades do estado de Pernambuco (Ipojuca, Moreno, Vitória de Santo Antão, Jaboatão dos Guararapes e Cabo de Santo Agostinho), conforme mostra a Figura abaixo:

Mapa – Localização das Jazidas em relação a cidade do Recife

Estudos realizados em 2009 nestas diversas pedreiras permitiram a identificação petrografica das rochas das mesmas.

As amostras de rochas foram coletadas nas próprias pedreiras, onde os maciços rochosos já haviam sido demolidos e as rochas encontravam-se amontoadas para posterior britagem. (Cavalcanti, 2009)

Quadro - Resumo da mineralogia, classificação petrográfica e reatividade potencial dos agregados

Gráfico - Média das expansões das barras de acordo com a ASTM C 1260 (2005), NBR 15577-4 (2008)

Conforme se observa nas tabelas acima, com a comparação entre os trabalhos de ALMEIDA e CALVALCANTI. Conclui-se de que a jazida do agregado graúdo utilizada para a construção do edifício Apolônio Sales, foi a pedreira situada na cidade de vitória a qual entre todas as pesquisadas é a que apresenta maior expansividade.

b. Tipo de reação álcali-agregado.

Reações expansivas do tipo álcali-silicato

c. Características da ocorrência da reação.

É um tipo específico de reação álcali-sílica, em que participam os álcalis e alguns tipos de silicatos presentes em certas rochas. Os silicatos reativos mais comuns são o quartzo tensionado por processos tectônicos, e os minerais da classe dos filossilicatos presentes em ardósias, filitos, xistos, gnaisses, granulitos, quartzitos, dentre outros (NBR 15577-1, 2008).

Apresenta o mesmo mecanismo que a reação álcali-sílica, porém ocorre mais lentamente, devido ao fato dos minerais estarem mais dispersos em seu retículo cristalino. É o tipo de RAA mais encontrado no Brasil, estando as fundações (blocos e sapatas) da Região Metropolitana do Recife inclusas nesse tipo de reação (CAVALCANTI et al., 2005).

d. Principais consequências.

Problema de fissuras em todos os blocos de coroamento do edifício o quê compromete a integridade da estrutura (48 blocos – 02 a 20 estacas).

Devido as fissuras a armadura do bloco de coroamento fica exposta com desencadeamento de processo corrosivo.

Figura – Blocos do edifício com alto grau de fissuração.

Referências Bibliográficas

http://www.buildings.com.br/edificio/1446-empresarial-apolonio-sales - Pesquisa em 20/04/2013

ALMEIDA, G S. Recuperação de blocos de coroamento afetados pela reação álcali-agregado. Dissertação de Mestrado em Engenharia Civil. Escola Politécnica da Universidade de Pernambuco, 2009.

ANNUAL BOOK OF ASTM STANDARDS. ASTM C 1260/2005: Standard test method for potential alkali reactivity of aggregates (mortar-bar method). Philadelphia, 2005. Section 4, p. 4.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 15577-1/2008: Guia para Avaliação da Reatividade Potencial e Medidas Preventivas para uso de Agregados em Concreto. Rio de Janeiro, 2008.

CAVALCANTE, C F .Análise de Método de prevenção da Reação álcali-agregado: Análise petrográfica e método acelerado de barras de argamassa. Dissertação de Mestrado em Engenharia Civil. Universidade Católica de Pernambuco, 2007.

CAVALCANTI, A. J. T.; AMARAL, C. K.; SBRIGHI, C.; SALLES, F. M. Reações expansivas em estruturas de concreto. In: Revista Concreto. IBRACON. n. 39, p.30-32. jun./jul./ago. Trimestral. ISSN 1806-9673. 2005.

SILVA, G. A., OLIVEIRA, R. A. Procedimento de injeção de trincas nos blocos de coroamento afetados pela reação álcali-agregado. II Simpósio sobre Reatividade Álcali-Agregado em estruturas de concreto. 48º CBC Ibracon. Rio de Janeiro, 2006.

Solo Grampeado

2013-10-11T16:15:00.002-07:00

O solo grampeado é uma técnica bastante eficaz no que diz respeito ao reforço do solo “in situ” em taludes naturais ou taludes resultantes de processo de escavação. O grampeamento do solo é obtido através da inclusão de elementos lineares passivos, semi-rígidos, resistentes à flexão composta, denominados grampos. Os grampos podem ser barras ou tubos de aço ou ainda, barras sintéticas de seção cilíndrica ou retangular.

O emprego de técnicas de reforço de solos para a estabilização de taludes e escavações apresenta-se em expansão em todo o mundo. Dentre estas técnicas, a de solo grampeado tem cada vez mais ganhado aceitação no âmbito da engenharia geotécnica brasileira. Isso se deve principalmente ao seu baixo custo, versatilidade de adaptação à geometrias variadas, alta velocidade de execução e aplicação em solos inconsistentes com presença de nível d´água.

O solo grampeado é o resultado da introdução de chumbadores, barras de aço envolvidas por calda de cimento, na escavação de um maciço natural. Com a utilização desta solução de estabilização, a ideia é restringir os deslocamentos e transferir os esforços de uma zona potencialmente instável para uma zona resistente.

Este tipo de obra é comumente aplicado para a estabilização de taludes instáveis ou rompidos, emboques de túneis, escavação de subsolos, inclusive em centros urbanos, dentre outros.

Mas também é importante frisar que o processo pode impor deformações importantes e, por isso, sua utilização não é aconselhável em alguns casos específicos. O processo construtivo é realizado em etapas sucessivas e descendentes, envolvendo, tipicamente, quatro fases principais e repetitivas:

· escavação com altura limitada,

· execução dos chumbadores,

· construção da face com concreto projetado e

· implantação de um adequado sistema de drenagem.

A solução de solo grampeado apresenta algumas vantagens em relação às técnicas similares de reforço normalmente utilizadas, entre as quais podem ser citadas as que são apresentadas a seguir.

Baixo custo: nesta técnica, o único elemento estrutural utilizado para a estabilização são os chumbadores. A proteção do talude/escavação, seja em concreto projetado ou outro tipo de

estrutura, tem custo relativamente baixo em relação às soluções convencionais.

Equipamentos leves: os equipamentos utilizados nas diferentes etapas de execução (perfuração, injeção de calda de cimento e lançamento de concreto projetado) são leves e de

fácil manuseio.

Velocidade de execução: as técnicas utilizadas na execução do solo grampeado permitem uma boa produção. O tempo de execução é, em geral, menor, se comparado às soluções

convencionais.

Deformabilidade: por ser uma estrutura deformável, suporta com segurança a ocorrência de recalques totais ou diferenciais.

Flexibilidade: permite grande adaptação do projeto às condições geométricas do talude, além de inclinação da face, distribuição e dimensionamento dos chumbadores nos diferentes estágios de construção.

Um dos métodos utilizados para o dimensionamento de um solo grampeado é o bishop, proposto por Bishop (1955), que se trata de um método simplificado para cálculo de estabilidade do talude.

Para Moliterno (1994), durante a fase de projeto, também é necessário que se observe, atentamente, o comportamento das construções similares já executadas, principalmente em terrenos com ocorrência de diaclases (superfícies de roturas de rochas) preenchidos com argilas e na parte inferior de montanha classificado como colúvio (Talus). A contenção de taludes com predominância desses materiais é ainda bastante experimental, conseguindo-se resultados satisfatórios desde que seja impedida a saturação (encharcamento).

Os estudos geotécnicos para o desenvolvimento de um projeto em solo grampeado acontecem, inicialmente através do conhecimento da natureza geológica da região na qual irá implantar-se a obra, bem como, se há um leve movimento do talude, alguma ocorrência de fissuras e o estado das canalizações de águas pluviais (ou outras quaisquer), o que pode de certa forma inviabilizar a aplicação da contenção.

Fontes:
CUNHA, L F. , SOLO GRAMPEADO – MÉTODO EXECUTIVO, Artigo Científico
MOLITERNO, Antônio; Caderno de Muros de Arrimo, 2º edição São Paulo –
1994.
SILVA, D P ,et al. SOLO GRAMPEADO, Artigo Engedata/Solotrat
Solotrat - Vídeo

Fotos Antigas do Recife durante cheia do rio Capibarube

2013-03-03T17:52:00.001-08:00

Fotos do Recife na época das grandes enchentes. Nesta época não existiam as barragens de Carpina, Goitá e Tapacurá que hoje protegem a Região Metropolitana do Recife - RMR

Fotos da Ilha do Retiro

Foto do Arruda

Dimensionamento de Adutoras por recalque - Parte 02

2013-03-03T17:44:00.000-08:00

Estimativa da potência requerida pelo sistema

Nós podemos também, a nível de anteprojeto estimar a potência necessária maneira para o grupo motor bomba, através de fórmulas como a que se segue:

Onde,

Po = potência do conjunto elevatório em KW;

Q = vazão em l/s;

Hmt = altura manométrica total;

h = rendimento moto-bomba.

A potência necessária pode ser calculada de outra forma, que é basicamente a mesma anterior, só que de outra forma:

Onde,

Po = potência requerida, c.v.;

g = peso específico da água, 1000Kgf/m³;

Q = vazão do sistema, m³/s;

Hmt = altura manométrica total, m;

h = rendimento total do conjunto (motor x bomba).

Para o nosso caso, como o sistema é dividido em dois trechos em recalque, ambos com aproximadamente o mesmo desnível geométrico, encontra-se:

Q= 1,18m³/s;

Hmt = 92 m;

h = 0,8.

Encontramos como potência requerida de 1820 c.v.,

Mas necessita-se colocar uma folga no sistema, e para P>20cv, adota-se uma folga de 10%, achando-se como valor do sistema a ser instalado, de 1994 c.v., aproximadamente 2000cv para cada uma das estações de bombeamento.

Não, se pode esquecer que este dimensionamento e a título de anteprojeto, visto que a real potência a ser instalada, vai depender da curva da bomba a que se vai adotar.

Escolha da tubulação.

Os tubos empregados nos condutos forçados podem ser:

a) Tubos de ferro fundido (FoFo);Têm sido os mais empregados, tanto em obras de captação como nas adutoras, principalmente em redes de distribuição. Também tem sido largamente usado os tubos de ferro fundido dúctil que se distingue dos ferros fundidos cinzentos tradicionais por suas notáveis características mecânicas (elasticidade, resistência aos impactos, alongamento...).

b) Tubos plásticos PVC; Tem sido aplicados e tende a aumentar o seu emprego, principalmente nas redes de distribuição com diâmetros menores do que Ø 400 mm. Para pequenos diâmetros e quando se envolvem pequenas pressões é o material mais utilizado na maioria dos projetos.

c) Tubos de concreto armado; São indicados principalmente para adutoras de diâmetro grande. Sendo atualmente pouco utilizado devido à dificuldade de instalação de equipamentos especial ao longo da canalização, sendo necessário peças de outro material para a instalação das mesmas, sendo o material empregado para essas peças especiais o FoFo, que tem suas peças padronizadas.

d) Tubos de aço; São empregados na captação como em adutoras principalmente, nos casos de diâmetro grande e de alta pressão interna. São bastante utilizados para a execução de peças especiais mesmo em adutoras com o emprego de outros materiais, muito utilizado nos barriletes. A sua utilização implica a instalação de sistema especial de combate a corrosão que é a chamada proteção catódica.

Sistema Pirapama - Recife/PE - Diâmetro 1880mm

Sistema Pirapama - Recife/PE

e) Tubos de PRFV (poliéster revestido com fibra de vidro); apresenta-se hoje em dia como uma nova alternativa para utilização em adutoras, com um preço bastante competitivo em relação ao principal componente utilizado, que é o FoFo. É classificado como um tubo flexível. Tubos de PRFV, em comparação direta com o ferro fundido é mais econômico, mas tem suas limitações. Primeira, o tubo para manter suas características, necessita de pressão externa que o envolva para manter sua resistência, por ser um tubo flexível necessita de pressão externa uniforme, portanto será utilizado nos trechos enterrados em que não tenha o perigo de ficarem expostos. E a outra limitação fica por conta do vandalismo que já ocorreu em outras adutoras, que nos trechos aparentes as tubulações ficam mais vulneráveis.

Estrada da Batalha - Jaboatão/PE - Tubo PRFV 600mm

Dimensionamento de Adutoras por recalque - Parte 01

2012-09-16T14:52:00.002-07:00

Definição:
É freqüente a captação ou o reservatório estar situado a uma altura insuficiente para satisfazer as condições de pressão requeridas. É preciso, então, fornecer ao fluido a energia necessária para tornar possível a distribuição.

Princípios para o dimensionamento:

altura geométrica (Hg) a diferença de altura entre o plano da água de bombeamento e o lugar a alimentar.

altura manométrica total (HMT) é a altura geométrica incrementada das perdas de carga totais ligadas à aspiração e ao bombeamento, ou a pressão residual mínima de distribuição .

Hmt =Hg + Hf

Hf = J x L

J= perda de carga na tubulação, que varia em função do material empregado e dos componentes de uma tubulação (perda de carga localizada);

L= comprimento total das tubulações.

Escolha do diâmetro

Escolha do diâmetro de uma canalização sob pressão é feita levando-se em consideração: parâmetros hidraúlicos (vazão, perdas de carga, velocidade) para uma adução por gravidade, parâmetros hidraúlicos e econômicos ideais (custo do bombeamento e amortização das instalações) para uma adução por recalque. Em função das condições de serviço, devem-se quantificar os riscos eventuais de golpes de aríete, cavitação e abrasão, e instalar as proteções adequadas.

Uma forma para se calcular o diâmetro de uma tubulação por recalque, diz respeito às fórmulas empíricas para o cálculo do diâmetro econômico, que são:


	Fórmula de Bresse.

Onde,

D= diâmetro da tubulação;

c = coeficiente de Bresse, variando de 0,9 a 1,4;

Q = vazão em m³/s;

d = duração do bombeamento em horas.

Outra fórmula também utilizada é a que leva em consideração mais critérios, estes com um caráter menos empírico.


	Onde,

De= diâmetro econômico;

f= preço da canalização assentada, R$/Kg;

n= duração do bombeamento, em h/24;

Q= vazão, em m³/s;

e= preço do kWh em R$.

*O coeficiente 1,456 considera uma taxa de amortização de 8% durante 50 anos.

Para o nosso exemplo, como temos a vazão necessária e o tempo de bombeamento, utilizou-se a fórmula de bresse, que nos fornece:

Dados:

Q = 1,18 m³/s;

c = 1,2;

d = 9 horas. (horário de tarifa reduzida)

Com a utilização das fórmulas acima:

Encontramos como diâmetro econômico o tubo de 1000mm.

Estação Elevatória

Adutoras de Recalque....

ASPECTOS SOBRE A PRODUÇÃO DA ESTRUTURA DE CONCRETO ARMADO

2012-06-21T19:52:00.000-07:00

PRELIMINARES

Tem-se basicamente os seguintes passos para a produção da estrutura:

- recebimento do sistema de fôrmas;

- montagem das fôrmas e armaduras dos pilares;

- recebimento das fôrmas e armaduras dos pilares;

- liberação dos pilares;

- montagem das fôrmas de vigas e lajes;

- liberação das fôrmas de vigas e lajes;

- concretagem dos pilares;

- montagem da armadura de vigas e lajes;

- liberação da armadura de vigas e lajes;

- concretagem de vigas e lajes;

- desforma;

- reinicio do ciclo de execução;

Recebimento do Sistema de Fôrmas

Para o recebimento do sistema de fôrmas, recomenda-se que sejam adotados os seguintes procedimentos:

- definição prévia do local para depósito, o qual deverá estar preparado para recebimento, devendo ser coberto, ou providenciar uma lona para o proteção das fôrmas;

- medir todas as peças;

- verificar o corte das peças (se alinhado, se torto, se ondulado);

- verificar a pintura das bordas do compensado;

- verificar a quantidade de peças e de pregos;

- verificar o espaçamento entre sarrafos (quando o molde da fôrma for estruturado).

Recebidas as fôrmas deverá ter início a sua montagem.

Montagem das Fôrmas dos Pilares

Para a montagem das fôrmas dos pilares são recomendados os seguintes procedimentos:

- a locação dos pilares do 1º pavimento deve ser feita a partir dos eixos definidos na tabeira, devendo-se conferir o posicionamento dos arranques; o posicionamento dos pilares dos demais pavimentos deve tomar como parâmetro os eixos de referência previamente definidos;

- locação do gastalho de pé de pilar, o qual deverá circunscrever os quatro painéis, devendo ser devidamente nivelado e unido. Ë comum que o ponto de referência de nível esteja em pilares junto ao elevador;

- limpeza da armadura de espera do pilar (arranques);

- controle do prumo da fôrma do pilar e da perpendicularidade de suas faces;

- posicionamento das três faces do pilar, nivelando e aprumando cada uma das faces com o auxílio dos aprumadores (escoras inclinadas);

- passar desmoldante nas três faces (quando for utilizado);

- posicionamento da armadura segundo o projeto, com os espaçadores e pastilhas devidamente colocados;

- fechamento da fôrma com a sua 4ª face;

- nivelamento, prumo e escoramento da 4ª face.

Neste momento pode-se concretar os pilares, sem que se tenha executado as fôrmas de vigas e lajes, ou então, preparar as fôrmas de vigas e lajes e concretar o pilar somente depois que estiverem devidamente montadas. Uma ou outra alternativa traz vantagens e desvantagens, devendo-se analisar cada caso com suas especificidade.

Vantagens e desvantagens de se concretar o pilar antes ou depois da execução das fôrmas de vigas e lajes:

VANTAGENS da concretagem do pilar ANTES de executar as demais fôrmas:

- a laje do pavimento de apoio dos pilares (laje inferior) está limpa e é bastante rígida, sendo mais fácil entrar e circular com os equipamentos necessários à concretagem;

- proporciona maior rigidez à estrutura para a montagem das fôrmas seguintes;

- ganha-se cerca de três dias a mais de resistência quando do início da desforma, que correspondem ao tempo de montagem das fôrmas de lajes e vigas.

DESVANTAGENS da concretagem do pilar ANTES de executar as demais fôrmas

- é necessário montagem de andaimes para concretagem;

- geometria e posicionamento do pilar devem receber cuidados específicos, pois se o mesmo ficar 1,0 cm que seja fora de posição, inviabiliza a utilização do jogo de fôrmas.

Para evitar este possível erro há a necessidade de gabaritos para definir corretamente o distanciamento entre pilares, o que implica em investimentos, sendo que nos procedimentos tradicionais dificilmente existem tais gabaritos.

Na sequência de execução que se está propondo neste trabalho, os pilares serão executados posteriormente à montagem das fôrmas de vigas e lajes. Assim, uma vez posicionadas as fôrmas e armaduras do pilar, deve-se fazer o controle de recebimento do pilar montado, podendo-se, na sequência, montar as fôrmas de vigas e lajes.

Controle de Recebimento da Montagem dos Pilares

Para este controle recomenda-se que se façam as seguintes verificações:

- posicionamento do gastalho de pé-de-pilar;

- prumo e nível;

- verificação da firmeza dos gastalhos ou gravatas, dos tensores e aprumadores.

Montagem de Fôrmas de Vigas e Lajes

Recebidos os pilares tem início a montagem das fôrmas de vigas e lajes, recomendando-se que sejam seguidos os procedimentos descritos a seguir:

- montagem dos fundos de viga apoiados sobre os pontaletes, cavaletes ou garfos;

- posicionamento das laterais das vigas;

- posicionamento das galgas, tensores e gravatas das vigas;

- posicionamento das guias e pés-direitos de apoio dos painéis de laje;

- posicionamento dos travessões;

- distribuição dos painéis de laje;

- transferência dos eixos de referência do pavimento inferior;

- fixação dos painéis de laje;

- colocação das escoras das faixas de laje;

- alinhamento das escoras de vigas e lajes;

- nivelamento das vigas e lajes;

- liberação da fôrma para a colocação da armadura (e também colocação de instalações embutidas, que neste trabalho não será abordada).

Controle de Recebimento da Fôrma de Vigas e Lajes

Para a liberação das fôrmas e consequente posicionamento das armaduras, deve-se proceder à verificação do posicionamento das fôrmas, recomendando-se que sejam verificados os pontos listados a seguir:

- encontro viga/pilar (verificar possíveis frestas);

- posicionamento das escoras das vigas;

- posicionamento das laterais das vigas;

- distribuição de travessões e longarinas de apoio da laje;

- conferência dos eixos de referência;

- posicionamento das escoras de lajes;

- localização das "bocas" de pilares e vigas;

- distribuição de painéis - verificar se há sobreposição ou frestas;

- alinhamento e prumo das escoras;

- nivelamento das vigas e lajes;

- limpeza geral da fôrma;

- aplicação de desmoldante quando for utilizado.

Liberadas as fôrmas, pode-se efetuar a concretagem dos pilares.

Procedimentos para a Concretagem dos Pilares

O concreto utilizado para a concretagem do pilar poderá ser produzido na obra ou comprado de alguma central de produção; no entanto, seja qual for a sua procedência, deverá ser devidamente controlado antes de sua aplicação, sendo que os ensaios mais comuns para o controle de recebimento do concreto são o "slump-test" e o controle da resistência à compressão (fck).

Uma vez liberado, o concreto deverá ser transportado para o pavimento em que está ocorrendo a concretagem, o que poderá ser realizado por elevadores de obra e jericas, gruas com caçambas, ou bombeamento.

Quando o transporte ‚ realizado com bomba, o lançamento do concreto no pilar é realizado diretamente, com o auxílio de um funil. Quando o transporte é feito através de caçambas ou jericas, é comum primeiro colocar o concreto sobre uma chapa de compensado junto à "boca" do pilar e, em seguida, lançar o concreto para dentro dele, nas primeiras camadas por meio de um funil, e depois diretamente com pés e enxadas.

O lançamento do concreto no pilar deve ser feito por camadas não superiores a 50cm, devendo-se vibrar cada camada expulsando os vazios. A vibração usualmente‚ realizada com vibrador de agulha.

Terminada a concretagem deve-se limpar o excesso de argamassa que fica aderida ao aço de espera (arranque do pavimento superior) e à fôrma.

Verificação da Concretagem do Pilar

A verificação da concretagem do pilar deve ser feita durante a realização dos serviços, sendo recomendado que:

- seja verificada a operação de vibração, isto ‚é se toda a camada de concreto está sendo vibrada, bem como se está sendo respeitado o tempo de vibração;

- se o lançamento do concreto está sendo feito em camadas que o vibrador possa efetivamente alcançar em toda a sua espessura;

- se os procedimentos para cura da superfície exposta estão sendo observados.

Finalizada a concretagem dos pilares tem início a colocação das armaduras nas fôrmas de vigas e lajes.

Colocação das Armaduras nas Fôrmas de Vigas e Lajes

Considerando-se que as armaduras estejam previamente cortadas e pré-montadas, tendo sido devidamente controlado o seu preparo, tem início o seu posicionamento nas fôrmas, recomendando-se observar os seguintes procedimentos:

- antes de colocar a armadura da viga na fôrma, deve-se colocar as pastilhas de cobrimento;

- posicionar a armadura de encontro viga-pilar (amarração) quando especificada em projeto;

- marcar as posições das armaduras nas lajes;

- montar a armadura na laje com a colocação das pastilhas de cobrimento (fixação da armadura com arame recozido n.º 18);

- chumbar os ferros para definição dos eixos.

Uma vez executada a armadura, deve-se proceder ao controle de recebimento para liberação da laje para a concretagem.

Verificações para liberação da Armadura de Vigas e Lajes

Após executado o serviço e antes da concretagem propriamente dita, o engenheiro residente ou o engenheiro responsável pela execução da estrutura deverá conferi-la, verificando se está em conformidade com o projeto. Esta conferência não deve ser feita por amostragem e sim peça a peça, com os seguintes itens básicos de verificação:

- posicionamento, diâmetro e quantidade de barras;

- espaçamento da armadura de laje;

- espaçamento dos estribos de vigas;

- disposição da armadura dos pilares no transpasse (emenda);

- colocação da armadura especificada no encontro viga-pilar;

- colocação dos caranguejos;

- colocação de pastilhas de cobrimento;

- posicionamento de galgas e mestras;

- limpeza geral das fôrmas.

Liberada a armadura pode ter início a concretagem das vigas e lajes, sendo os procedimentos mais comuns apresentados na sequência.

Procedimentos para a Concretagem das Vigas e Lajes

O concreto utilizado para a concretagem das vigas e lajes poderá ser produzido na obra ou comprado de alguma central de produção; no entanto, seja qual for a sua procedência, deverá ser devidamente controlado antes de sua aplicação, sendo que os ensaios mais comuns para o controle de recebimento do concreto são o "slump-test" e o controle da resistência à compressão (fck).

Quando o transporte ‚ realizado com bomba, o lançamento do concreto nas vigas e lajes ‚ realizado diretamente, devendo-se tomar os seguintes cuidados no preparo do equipamento:

- nivelar a bomba;

- travar a tubulação em peças já concretadas (deixar livre a fôrma da laje que está sendo concretada);

- lubrificar a tubulação com argamassa de cimento e areia, não utilizando esta argamassa para a concretagem;

- iniciar o bombeamento.

Quando o transporte ‚ feito através de gruas, utilizando-se caçambas, deve-se limpar devidamente a caçamba de transporte, bem como as jericas, no caso de se utilizar elevador de obra, sendo que neste último caso, será necessário o emprego de PASSARELAS ou CAMINHOS para a passagem das jericas sobre a laje que deverá ser concretada.

Procedimentos Recomendados para Lançamento do Concreto

- lançar o concreto diretamente sobre a laje:

- espalhar o concreto com auxílio de pés e enxadas:

- lançar o concreto na viga com auxílio de pés e enxadas:

- adensamento com vibrador:

* de agulha, ou

* régua vibratória (evita o sarrafeamento);

- sarrafear o concreto;

- colocação das peças de p‚ de pilar que receberão os gastalhos de pé de pilar;

- colocação dos sarrafos para fixação dos aprumadores de pilar;

- retirada das mestras;

- acabamento com desempenadeira;

- início da cura da laje (molhagem) logo que for possível andar sobre o concreto.

Procedimentos para Desforma

Respeitar o tempo de cura para início da desforma, que segundo a norma de execução de estruturas de concreto armado ‚ dado por:

. 3 dias para retirada de fôrmas de faces laterais;

. 7 dias para a retirada de fôrmas de fundo, deixando-se algumas escoras bem encunhadas;

. 21 dias para retirada total do escoramento;

- execução do reescoramento (antes do início da desforma propriamente dita);

- retirada dos painéis com cuidado para não haver queda e danificá-los;

- fazer a limpeza dos painéis;

- efetuar os reparos (manutenção) necessários;

- transportar os painéis para o local de montagem;

- verificar o concreto das peças desformadas.

REINíCIO DO CICLO DE PRODUÇÃO NO PAVIMENTO SEGUINTE

TIPOS DE SOLOS

2012-06-05T18:26:00.002-07:00

Introdução

Solo, do latim solum, o material da crosta terrestre, não consolidado, que ordinariamente se distingue das rochas, de cuja decomposição em geral provêm, por serem suas partículas desagregáveis pela simples agitação dentro da água [Holanda, A. Buarque de].

Geologicamente, define-se solo como o material resultante da decomposição das rochas pela ação de agentes de intemperismo.

No âmbito da engenharia rodoviária, considera-se solo todo tipo de material orgânico ou inorgânico, inconsolidado ou parcialmente cimentado, encontrado na superfície da terra. Em outras palavras, considera-se como solo qualquer material que possa ser escavado com pá, picareta, escavadeiras, etc., sem necessidade de explosivos.

Agentes do Intemperismo: temperatura / pressão / alterações cristalinas / hidratação / agentes biofísicos – vegetação / agentes químicos – dissolução, oxidação, redução,hidratação, hidrólise, lixiviação.

Origem dos Solos

Com base na origem dos seus constituintes, os solos podem ser divididos em dois grandes grupos: solo residual, se os produtos da rocha intemperizada permanecem ainda no local em que se deu a transformação; solo transportado, quando os produtos de alteração foram transportados por um agente qualquer, para local diferente ao da transformação.

A origem remota do solo está na decomposição da rocha pela ação das intempéries.

Fatores:

1- Natureza da rocha madre

2- Clima da região

3- Agente intempérico de transporte

4- Topografia da região

5- Processos orgânicos

Solos Residuais

Os solos residuais são bastante comuns no Brasil, principalmente na região Centro-Sul, em função do próprio clima.

Todos os tipos de rocha formam solo residual. Sua composição depende do tipo e da composição mineralógica da rocha original que lhe deu origem. Por exemplo, a decomposição de basaltos forma um solo típico conhecido como terra-roxa, de cor marrom-chocolate e composição argilo-arenosa. Já a desintegração e a decomposição de arenitos ou quartzitos irão formar solos arenosos constituídos de quartzo. Rochas metamórficas do tipo filito (constituído de micas) irão formar um solo de composição argilosa e bastante plástico. A Tabela 1 abaixo apresenta alguns exemplos.

Basalto

O basalto é uma rocha ígnea eruptiva, cuja granulação é fina, em pequenos cristais. A sua decomposição muitas vezes gera a Argila.

Quartzito

O Quartzito Rocha metamórfica composta essencialmente por quartzo. A sua decomposição gera as Areias

Filito - é uma rocha metamórfica de granulação fina.

Granito - é uma rocha ígnea de grão grosseiro.

Calcário - na maioria das vezes, são formados pelo acúmulo de organismos inferiores (por exemplo, cianobactérias) ou precipitação de carbonato de cálcio na forma de bicarbonatos, principalmente em meio marinho.

Não existe um contato ou limite direto e brusco entre o solo e a rocha que o originou. A passagem entre eles é gradativa e permite a separação de pelo menos duas faixas distintas; aquela logo abaixo do solo propriamente dito, que é chamada de solo de alteração de rocha, e uma outra acima da rocha, chamada de rocha alterada ou rocha decomposta (Figura 1).

· O solo residual é subdividido em maduro e jovem, segundo o grau de decomposição dos minerais.

· O solo residual é um material que não mostra nenhuma relação com a rocha que lhe deu origem. Não se consegue observar restos da estrutura da rocha nem de seus minerais.

· O solo de alteração de rocha já mostra alguns elementos da rocha-matriz, como linhas incipientes de estruturas ou minerais não decompostos.

· A rocha alterada é um material que lembra a rocha no aspecto, preservando parte da sua estrutura e de seus minerais, porém com um estágio de dureza ou resistência inferior ao da rocha.

· A rocha-sã é a própria rocha inalterada.

As espessuras das quatro faixas descritas são variáveis e dependem das condições climáticas e do tipo de rocha.

Abaixo vemos o processo de formação do solo residual.

Solos Transportados

Os solos transportados formam geralmente depósitos mais inconsolidados e fofos que os residuais, e com profundidade variável. Nos solos transportados, distingue-se uma variedade especial que é o solo orgânico, no qual o material transportado está misturado com quantidades variáveis de matéria orgânica decomposta, que em quantidades apreciáveis, forma as turfeiras. Como exemplo, tem-se o trecho da Via Dutra, próximo a Jacareí, em São Paulo, apresentando sempre danos no pavimento.

De um modo geral, o solo residual é mais homogêneo do que o transportado no modo de ocorrer, principalmente se a rocha matriz for homogênea. Por exemplo, uma área de granito dará um solo de composição areno-siltosa, enquanto uma área de gnaisses e xistos poderá exibir solos areno-siltosos e argilo-siltosos, respectivamente. O solo transportado, de acordo com a capacidade do agente transportador, pode exibir grandes variações laterais e verticais na sua composição. Por exemplo: um riacho que carregue areia fina e argila para uma bacia poderá, em períodos de enxurrada, transportar também

cascalho, provocando a presença desses materiais intercalados no depósito.

A Figura 2 ilustra um local de solos transportados.

Entre os solos transportados, é necessário destacar-se, de acordo com o agente transportador, os seguintes tipos ainda: coluviais, de aluvião, eólicos (dunas costeiras).

Não serão considerados os glaciais, tão comuns da Europa, América do Norte, etc. e a variação eólica (loess), uma vez que ambos não ocorrem no Brasil.

Solos Aluviais

Os materiais sólidos que são transportados e arrastados pelas águas e depositados nos momentos em que a corrente sofre uma diminuição na sua velocidade constituem os solos aluvionares ou aluviões. É claro que ocorre, ao longo de um curso d'água qualquer, uma seleção natural do material, segundo a sua granulometria e dessa maneira deve ser encontrado, próximo às cabeceiras de um curso d'água, material grosseiro, na forma de blocos e fragmentos, sendo que o material mais fino, como as argilas, é levado a grandes distâncias, mesmo após a diminuição da capacidade de transporte do curso d'água. Porém, de acordo com a variação do regime do rio, há a possibilidade de os depósitos de aluviões aparecerem bastante heterogêneos, no que diz respeito à granulometria do material.

Os solos Aluviais podem ser:

· Fluvias

· Enxurradas

· Lacustres

· Deltaicos

a- Fluviais (rios)

· Três fases (juvenil, madura e senil).

· Transporte pode ser realizado por arrastamento, suspensão e solução

· A deposição das partículas depende do tamanho das mesmas e velocidade da corrente

· Na fase juvenil e madura a deposição possui pouca classificação

· Nas planícies de inundação os depósitos são melhores classificados

b- Enxurrada

· Em solos que estão desprotegidos de vegetação

· Pequena espessura

· Pouca classificação devido a variação da velocidade das águas

c- Solos lacustres

· Solos de lagos.

· São ambientes de deposição calmos, Formando solos argilosos e siltosos

· Possuem boa classificação granulométrica Nas margens ocorre a deposição de material grosseiro e mais ao fundo material mais fino ocorre a deposição do material em solução e em suspensão coloidal.

· Ocorre também a formação de húmus e turfas (solos orgânicos)

d- Deltaicos (Rios)

Delta do São Francisco

Solos Orgânicos

Os locais de ocorrência de solos orgânicos são em áreas topográficas e geograficamente bem caracterizadas: em bacias e depressões continentais, nas baixadas marginais dos rios e nas baixadas litorâneas. Como exemplo dessas ocorrências, tem-se no estado de São Paulo a faixa ao longo dos rios Tietê e Pinheiros, dentro da cidade de São Paulo. Neste caso, a urbanização da cidade mascarou parte da extensa faixa de solo de aluvião orgânico. Exemplo de ocorrências de solos de origem orgânica em baixadas litorâneas são encontrados nas cidades de Santos e do Rio de Janeiro e na Baixada do Rio Ribeira, em São Paulo. Para a abertura da Linha Vermelha no Rio de Janeiro, que atravessa região de manguesais com grandes espessuras de argila orgânica, foi necessário a construção de uma laje de concreto apoiada em estacas para servir de infra-estrutura ao pavimento. Uma sondagem na Av. Presidente Vargas, no Rio de Janeiro, mostra a partir da superfície, 10 m de areia média a fina, compacta, arenosa dura e rija. Na Figura 3, é apresentado um exemplo de processo construtivo de rodovia sobre solos orgânicos.

Segundo VARGAS (1978), a formação dos solos orgânicos ocorre pela impregnação de matéria orgânica em sedimentos preexistentes ou pela transformação carbonífera de materiais, geralmente, de origem vegetal contida no material sedimentado.

Uma parte dos produtos da decomposição da matéria orgânica é um produto escuro e relativamente estável que impregna os solos orgânicos, chamado húmus. E este só impregna permanentemente solos finos como a argila e silte. Geralmente são os solos de cor escura das baixadas litorâneas ou das várzeas dos rios interioranos. Não existem areias grossas ou pedregulhos orgânicos, pois a alta velocidade de percolação carreia toda matéria orgânica.

Quando há grande deposição de folhas caules e troncos formam-se um solo fibroso essencialmente de carbono, que se chama turfa, tendo esta uma densidade menor que os outros solos orgânicos.

Perfil do Solo de Manguezal

Etapas para construção de rodovias em terrenos orgânicos.

Solos Coluviais

Os depósitos de coluvião, também conhecidos por depósitos de tálus, são aqueles solos cujo transporte deve exclusivamente à ação da gravidade. São de ocorrência localizada, situando-se, via de regra, ao pé de elevações e encostas, etc. Os depósitos de tálus são comuns ao longo de rodovias na Serra do Mar, no Vale do Paraíba, etc. A composição desses depósitos depende do tipo de rocha existente nas partes mais elevadas. A existência desses solos normalmente é desvantajosa para projetos de engenharia, pois são materiais inconsolidados, permeáveis, sujeitos a escorregamentos, etc.

ILUSTRAÇÃO COM VÁRIAS FORMAS DE FORMAÇÃO DOS SOLOS

Solos Eólicos

São de destaque, apenas os depósitos ao longo do litoral, onde formam as dunas, não sendo comuns no Brasil. O problema desses depósitos existe na sua movimentação.

Como exemplo, temos os do estado do Ceará, e os de Cabo Frio no Rio de Janeiro.

Dunas do parque nacional dos lençóis maranhenses.

O QUE É UM EMISSÁRIO SUBMARINO?

2012-06-02T08:47:00.004-07:00

Num sistema de esgotamento sanitário, muitas vezes os despejos do esgoto são lançados diretamente no mar ou estuários. Para tanto só é realizada a remoção das partículas grosseiras do esgoto (areias, garrafas e partículas solidas).

Nas cidades costeiras em todo o mundo, a grande capacidade depuradora dos oceanos, tem feito da disposição oceânica, uma alternativa a ser considerada na concepção dos sistemas de tratamento e disposição final de esgotos.

O emissário é uma canalização que transporta os efluentes desde a ETE até seu destino final. É constituído de uma parte terrestre e outra oceânica ficando, esta última, assentada no assoalho marinho onde é ancorada.

O comprimento do emissário ou, a distância de lançamento dos despejos, depende de estudos referentes a diluição inicial do esgoto, ás correntes de aproximação da costa, a profundidade do lançamento, maré e regime de ventos. Geralmente eles variam de 1 a 10 km de extensão.

O comprimento médio pode ser estimado preliminarmente com a seguinte fórmula, segundo POMEROY (195-);

N= KQ²/YX²

Onde:

N= Número de coliformes por ml, na faixa de banho.

K=0,02 para esgotos não desinfectados.

Q=Vazão de esgotos (m³/dia)

Y=Profundidade do mar no local do despejo (m)

X= Extensão do emissário

Abaixo vemos uma tabela com alguns dos principais emissários no Brasil.

Emissário de Macéio - Alagoas

As Resoluções CONAMA 357/2005 [10], que classifica as águas superficiais do Território Nacional e a 274/2000 [9], que estabelece padrões de balneabilidade, fornecem indicadores que devem ser observados no projeto de um sistema de disposição de efluentes no oceano.

Muitos dos pontos de lançamento eram escolhidos de modo a ficarem bem afastados das praias habitadas, contudo o tempo passou e muitos desses locais ficaram com densas concentrações populacionais. Tal foi, por exemplo, o que aconteceu com o emissário oceênico inaugurado em 1918 no Recife (hoje desativado). O mesmo também aconteceu em Los Angeles e outras cidades pelo mundo. ( FIGUEIREDO, F. Lima, 1996)

MATERIAIS EMPREGADOS:

Diferentes materiais vêm sendo utilizados na confecção de tubos para emissários submarinos. Aço, ferro dúctil, concreto, aço revestido e materiais plásticos a base de polipropileno e polietileno. Propriedades como baixo peso, alta resistência à impactos, torção e esmagamento, flexibilidade, resistência a abrasão além do fato de serem quimicamente inertes tem feito do PEAD (Polietileno de alta densidade) uma opção muito interessante para a confecção dos tubos para uso em emissários. A solda térmica permite a confecção de uma tubulação inteira com completa estanqueidade.

Tubos PEAD estocados.

Máquina de Solda Térmica

Blocos de Ancoragem

Tubulação Pronta para Lançamento

Tubulação sendo rebocada até o local em que será afundada e instalada

Emissário Instalado no local definitivo

PERTUBAÇÃO DO EQUILÍBRIO MARINHO

Um dos exemplos mais conhecidos refere-se aos danos causados nos leitos marinhos da costa da Califórnia onde se desenvolve uma planta de apreciável valor comercial, a “Kelpe Gigante”, que é utilizada como fertilizante, como alimento animal e como fonte de produtos químicos, o desenvolvimento dessa planta foi ali prejudicado pelos numerosos despejos de esgoto. É interessante pois, uma das áreas prejudicadas estava a 17km de distância do emissário de esgoto da cidade de San Diego. (Estudo “ Na investigation of the effects os discharged wastes on Kelps”, California, 1964)

Passeio na floresta de KELPS

Olha quem também esta por lá......

Referências Bibliograficas:

ANTÔNIO, F. Lima, Problemas de Engenharia Sanitária – 2 ed, Recife, Editora UFPE, 19996

CETESB 2006 - Emissários submarinos: projeto, avaliação de impacto ambiental e monitoramento. Editores Cláudia Condé Lamparelli, Jayme Pinto Ortiz; revisão técnica

Cláudia Condé Lamparelli ... [et al.]. - - São Paulo : SMA, 2006.

SOUZA, José F. A., et al, Emissários submarinos – uma alternativa para a disposição final de efluentes em cidades costeiras, FURG - Rio Grande, 20--.

RESOLUÇÃO CONAMA No 274/2005 – Padrões de Balneabilidade para Águas Doces, Salobras e Salinas em http://www.mma.gov.br/port/conama/legiano.cfm?codlegitipo=3

Blocos de Ancoragens

2012-05-27T16:46:00.003-07:00

Durante o transporte de líquidos dentro de uma tubulação aparece empuxos decorrentes deste movimento que tendem a movimentar a tubulação. Para se evitar este movimento e procedida a utilização de blocos de ancoragem de concreto, é a técnica geralmente mais utilizada para equilibrar os esforços de empuxo hidráulico de uma canalização com bolsas, sob pressão.

PRINCÍPIO

Diferentes tipos de blocos de ancoragem podem ser colocados segundo a configuração da canalização, a resistência e a natureza do solo, a presença ou não de lençol freático.

O bloco reage aos esforços de empuxo hidráulico de duas formas:

· por atrito entre o bloco e o solo (peso do bloco),

por reação de apoio da parede da vala (engastamento).

Na prática, os blocos de ancoragem são calculados levando em consideração o atrito e a resistência de apoio sobre o terreno.

Quando existem obstáculos ou se a má qualidade dos terrenos impossibilita a construção de blocos de ancoragem, é possível utilizar a técnica de travamento das juntas.

TIPOS E APLICAÇÃO

Sempre que existir mudanças de direção, redução do diâmetro da tubulação ou em fins de linhas, ocorrem grandes empuxos que podem ou não necessitar a construção de bloco de ancoragem.

Utilização em Curvas e "Tês"

Utilização como apoio de tubulações (Dimensionada em função do Peso do tubo + peso do líquido)

Utilização como ancoragens em travessias aéreas (Para transpor obstáculos: Rio, Canal e etc)

ORIENTAÇÃO PARA A EXECUÇÃO

É importante que o concreto seja vazado diretamente no terreno, e que possua resistência mecânica suficiente.

No momento da concepção do bloco de ancoragem, deixar as juntas livres, a fim de permitir sua inspeção durante o teste hidráulico.

Principais problemas que causam Patologias em estruturas

2012-05-22T18:17:00.000-07:00

Cada vez mais, com o envelhecimento das cidades, nos deparamos com uma grande quantidade de edificações que estão pedindo socorro devido ao seu alto grau de degradação da sua estrutura.

Alguns estudiosos da área de recuperação de estruturas preocuparam-se em relacionar, estatisticamente, a incidência das falhas que estão na gênese das anomalias com as principais etapas da construção, entendidas estas como sendo as de concepção e projeto, seleção e emprego de materiais, execução, utilização, manutenção e outras, nomeadamente as relacionadas com imprevistos e acidentes naturais. O quadro abaixo resume estes estudos.

Fonte: Acidentes Estruturais na Construção Civil (Editora PINI)

Mapa Antigo do Recife

2012-05-18T18:38:00.001-07:00

Compartilho com vocês um mapa muito legal e antigo da cidade do Recife, para quem conhece bem a cidade vai ver o quanto que ela mudou ao longo dos anos.

Divirtam-se com o passeio pela cidade de antigamente ........

Arquitetura Sustentável

2012-05-18T18:18:00.002-07:00

Cada vez mais nos deparamos com a necessidade das cidades se incorporarem a natureza e o
Edifício de jardim botânico em Nova York fez a sua parte, veja no link ...

http://www.piniweb.com.br/construcao/arquitetura/edificio-de-jardim-botanico-em-nova-york-se-incorpora-a-259335-1.asp

Habitação - Sistema utilizado para o financiamento e dicas

2012-05-07T16:20:00.000-07:00

Nesses dias em que todos pensamos em fazer um financiamento da casa própria, vai ai uma explicação do sistema mais utilizado no Brasil.

Na grande maioria dos financiamentos, utilizamos o SAC, que é o Sistema de Amortização Constante (SAC), como o próprio nome indica, tem como característica básica serem as amortizações do principal sempre iguais (ou constantes) em todo o prazo da financiamento(20 ou até 30 anos). O valor da amortização é facilmente obtido mediante a divisão do capital emprestado pelo número de prestações.

Os juros, por incidirem sobre o saldo devedor, cujo montante decresce após o pagamento de cada amortização, assumem valores decrescentes nos períodos.

Em conseqüência do comportamento da amortização e dos juros, as prestações periódicas e sucessivas do SAC são decrescentes em progressão aritmética.

Admita que o empréstimo de $ 100.000,00 descrito no

Exemplo Geral deva ser pago, dentro de um prezo de 5 anos, em 10 prestações semestrais. Desconsiderando inicialmente a existência de um prazo de carência, pode-se elaborar a seguinte planilha financeira para a operação de empréstimo.

DICA !!!!: Portanto, a dica que fica é ! sempre que possível, com o 13º, PL e outros rendimentos, fazer o abatimento do saldo devedor REDUZINDO O NÚMERO DAS PARCELA. Atenção a isso, pois muitas vezes se vende a idéria de se reduzir o valor das parcelas, mas, se você esta conseguindo pagar normalmente as mesmas é bem mais vantajoso a redução do número das percelas o que reduz de cara o valor pago a título de Juros.

Boa Sorte a todos !!!

Mecânica dos Solos

2011-11-16T01:32:00.001-08:00

Segue abaixo o link para a Aula 5 de Mecânica dos Solos - Classificação HRB

https://docs.google.com/open?id=0BwwFn-9KP6muZWJmYWZmMjMtNDIyMS00NTE5LWFmMTktNjgwOWRhZmIyOWZk

Mecânica dos Solos

2011-11-16T01:29:00.001-08:00

Aula 04 de Mecânica dos Solos - Sistema de Classificação Unificada dos Solos SUCS

https://docs.google.com/open?id=0BwwFn-9KP6muZjAwODllOTktMThiMi00Y2Q2LTg0ZjktNTY0OGMwOGNlNjZi

ESTRUTURAS

2011-09-18T17:14:00.001-07:00

3ª Lista de exercícios de Estruturas.

https://docs.google.com/viewer?a=v&pid=explorer&chrome=true&srcid=0BwwFn-9KP6muZWM0NjQ1MzItNzhhYS00NGY0LWJhMmItYzgxYjMzZmJjOWQ4&hl=pt_BR

Bons Estudos !

Limites de Atterberg

2011-09-11T19:28:00.000-07:00

O comportamento de uma argila pode variar muito em função de seu teor de umidade.

Uma argila extremamente seca não é moldável; se, entretanto, for adicionado pequenas quantidades de água, ela vai se tornando mais suscetível à deformação.

A partir de certo teor de umidade h1, o material torna-se plástico, permitindo a moldagem sob formas diversas, sem variação de volume. Se continuar a adicionar água, o corpo vai se tornando cada vez mais mole, até que ao atingir um teor de umidade h2, passará a atuar como líquido viscoso.

Esses são, portanto, os estados de consistência do solo e que podem ser representados em um sistema linear

Os limites h1 e h2 que indicam justamente as mudanças dos estados de consistência foram introduzidos na Mecânica dos Solos por Atterberg, onde h1 é o Limite de Plasticidade e h2, o Limite de Liquidez.

Ensaio do Limite de liquidez

Ensaio do Limite de Plasticidade

Aula 03 de Mecânica dos Solos

2011-09-11T19:23:00.000-07:00

Limites de consistência:

Texto com lista de exercícios:

https://docs.google.com/viewer?a=v&pid=explorer&chrome=true&srcid=0BwwFn-9KP6muMGFlODliZWQtMTRjZi00YjFlLTg3YTUtY2Y0ZGZkMDllMTdk&hl=pt_BR

Apresentação de Aula:

https://docs.google.com/viewer?a=v&pid=explorer&chrome=true&srcid=0BwwFn-9KP6muMjZjMThhYzctYmM4My00NTUxLTk3MjMtODlkYzE4YWQxMDA2&hl=pt_BR